Каталог :: Технология

Курсовая: Основания и фундаменты

                1.2 Краткая характеристика проектируемого здания                
Здание промышленное с размерами в плане 36 * 72 м. Высота до низа стропильной
конструкции 12 м. Производственный корпус с мостовыми кранами
грузоподъемностью 120 тон. Сетка колон  6 * 18 м. Выбираем два расчетных
фундамента по осям «А» и «В» ( крайний и средний ряд ).
                         2  Сбор нагрузок на фундаменты.                         
                          2.1 Фундамент крайнего ряда.                          
     
Вид нагрузкиНормативная

gf

Расчетная

кН/м2

кНкН

Постоянная

1 Гравийная защита

2 Три слоя рубероида

3 Утеплитель ( керамзит )

4 Пароизоляция

5 Ж/б ребристая плита

6 Ж/б стропильная балка

7 Ж/б колонна

8 Ж/б подкрановые балки

9 Стеновые панели

10 Фундаментные балки

0,3

0,15

2

0,06

2,8

16,2

8,1

108

3,24

151,2

60

100

20

240

15

1,3

1,3

1,3

1,3

1,1

1,1

1,1

1,1

1,1

1,1

21,06

10,53

140,4

4,21

166,32

66

110

22

264

16,5

Итого постоянной721,74-821,02

Временная

1 Снеговая нагрузка

2 Крановая нагрузка

1

54

1200

1,4

1,2

75,6

1440

Итого временная1254-1515,6
ВСЕГО1975,74-2336,62
Горизонтальная нагрузка от крана 0,005 1440 =72 кН Момент на фундаменте М= 10 1440 = 0,72 МНм 2.2 Фундамент среднего ряда
Вид нагрузкиНормативная

gf

Расчетная

кН/м2

кНкН

Постоянная

1 Гравийная защита

2 Три слоя рубероида

3 Утеплитель ( керамзит )

4 Пароизоляция

5 Ж/б ребристая плита

6 Ж/б стропильная балка

7 Ж/б колонна

8 Ж/б подкрановые балки

9 Стеновые панели

10 Фундаментные балки

0,3

0,15

2

0,06

2,8

32,4

16,2

216

6,48

302,4

120

100

20

-

-

1,3

1,3

1,3

1,3

1,1

1,1

1,1

1,1

-

-

42,12

21,06

280,8

8,42

332,64

132

110

22

-

-

Итого постоянной813,48-949,04

Временная

1 Снеговая нагрузка

2 Крановая нагрузка

1

108

2400

1,4

1,2

151,2

2880

Итого временная2508-3031,2
ВСЕГО3321,48-3980,24
Горизонтальная нагрузка от крана 0,05 2880 = 144 кН Момент на фундаменте М= 10 1,44 = 1,44 Мпа 3 Инженерно-геологические условия площадки строительства. 3.1 Определение физико-механических характеристик грунтов площадки строительства. 1 СЛОЙ - Песок крупнозернистый а) Коэффициент пористости е = (zs - zd ) / zd = (2660 - 1606 ) / 1606 = 0.66 zd = z / ( 1 + w ) = 1950 / ( 1 + 0.214 ) = 1606 Песок крупнозернистый средней плотности б) Степень влажности Sr = w zs / ( e zw ) = 0.214 2660 / ( 0.66 1000 ) = 0.86 в) Удельный вес с учетом взвешивающего действия воды gsw = ( gs - gw ) / (1 + e ) = (2660 - 1000 ) / ( 1 + 0.66 ) =1000 Песок крупнозернистый средней плотности,влажный j = 38 С - нет E0 = 30 2 СЛОЙ - Песок крупнозернистый а) Коэффициент пористости е = (zs - zd ) / zd = (2680 - 1522 ) / 1522 = 0.76 zd = z / ( 1 + w ) = 1800 / ( 1 + 0.183 ) = 1522 Песок крупнозернистый в рыхлом состоянии б) Степень влажности Sr = w zs / ( e zw ) = 0.183 2680 / ( 0.76 1000 ) = 0.65 в) Удельный вес с учетом взвешивающего действия воды gsw = ( gs - gw ) / (1 + e ) = (2680 - 1000 ) / ( 1 + 0.76 ) = 954,5 Песок крупнозернистый в рыхлом состоянии,влажный j - нет С - нет E0 - нет 3 СЛОЙ - Песок среднезернистый а) Коэффициент пористости е = (zs - zd ) / zd = (2670 - 1590 ) / 1590 = 0.68 zd = z / ( 1 + w ) = 1860 / ( 1 + 0.17 ) = 1590 Песок среднезернистый средней плотности б) Степень влажности Sr = w zs / ( e zw ) = 0.17 2670 / ( 0.68 1000 ) = 0.67 в) Удельный вес с учетом взвешивающего действия воды gsw = ( gs - gw ) / (1 + e ) = (2670 - 1000 ) / ( 1 + 0.68 ) = 994 Песок среднезернистый средней плотности ,влажный j = 38 С - нет E0 = 25 4 СЛОЙ - Суглинок а) Число пластичности Jp = Wl - Wp = 0.219 - 0.100 = 0.119 б) Показатель консистенции Jl = ( W - Wp ) / ( Wl - Wp ) = ( 0.193 -0.100 ) / ( 0.219 - 0.100 ) = 0.78 Суглинок текуче-пластичный в) Коэффициент пористости е = (zs - zd ) / zd = (2700 - 1685 ) / 1685 = 0.6 zd = z / ( 1 + w ) = 2010 / ( 1 + 0.193 ) = 1685 Суглинок текуче-пластичный j = 19 С = 25 E0 = 17 5 СЛОЙ - Суглинок а) Число пластичности Jp = Wl - Wp = 0.299 - 0.172 = 0.127 б) Показатель консистенции Jl = ( W - Wp ) / ( Wl - Wp ) = ( 0.15593 -0.172 ) / ( 0.299 - 0.172 ) = - 0,13 Суглинок твердый в) Коэффициент пористости е = (zs - zd ) / zd = (2730 - 1610 ) / 1610 = 0.7 zd = z / ( 1 + w ) = 1860 / ( 1 + 0.155 ) = 1610 Суглинок твердый j = 23 С = 25 E0 = 14 Сводная таблица физико-механических свойств грунта
Характеристика грунтаНомер слоя грунта
1 2 345
1 Наименование грунтаПесок крупнозернистыйПесок крупнозернистыйПесок среднезернистыйСугли нокСугли нок
2 Удельный вес ( g )19501800186020101860

3 Удельный вес твердых частиц (gs)

26602680267027002730
4 Влажность (W )0,2140,1830,1700,1930,155

5 Влажность на границе раскатывания ( Wp )

---0,1000,172

6 Влажность на границе тякучести (Wl )

---0,2190,299

7 Число пластичности ( Jp )

---0,1190,127

8 Показатель консистенции ( Jl )

---0,78-0,13
9 Коэффициент пористости ( е )0,660,760,680,60,7

10 Степень влажности ( Sr )

0,860,650,67--
11 Условное расчетное сопротивление ( R )500450500230250
12 Угол внутреннего трения ( j )38-381923
13 Удельное сцепление ( с )---2525

14 Модуль деформации ( Е0 )

30-251714
3.2 Определение отметки планировки земли Данные о напластовании грунтов по осям «А» и «Б»
Ось зданияМощности слоев

Абсолютная

отметка

поверхности

Уровень грунтовых вод
Раст. слой12345земли

«А»

скв. 1

0,21,82,42,53,714,6134,2132,4

«Б»

скв.2

0,21,72,63,83,513,4134,6132,9
Отметку планировки земли DL назначаем исходя из минимума земляных работ на площадке. DL = ( Hскв 1 + Нскв 2 ) / 2 = ( 134,2 + 134,6 ) / 2 = 134,4 м. Относительно уровня чистого пола DL = -0,1 м., тогда абсолютная отметка пола составит 134,5 м. По данным наплоставания грунтов строим инженерно-геологический разрез по оси скважин 1 и 2. 3.3 Выводы В целом площадка пригодна для возведения здания . Рельеф площадки ровный с небольшим уклоном в сторону скважины 1. Грунты имеют слоистое напластование с выдержанным залеганием пластов ( уклон кровли грунта не превышает 2 % ). Подземные воды расположены на достаточной глубине. В качестве несущего слоя для фундамента на естественном основании может быть принят 1 слой - песок крупнозернистый. 2 слой песка по своему состоянию ( е = 0,76 ) песок рыхлый ( е > 0,7 ). Нормы проектирования не допускают использования в качестве естественного основания песчанных грунтов в рыхлом состоянии без их предварительного уплотнения. В качестве альтернативного варианта может быть рассмотрен свайный фундамент с заглублением свай в 5 слой - суглинок твердый. 2 слой - не может быть использован, потому что песок находится в рыхлом состоянии. 3 слой - не рационально использовать, так как он рыхлее 1 слоя. 4 слой - Суглинок - находится в текуче-пластичном состоянии ( 0.75 < Jl =0.78 < 1 ). 5 слой -Суглинок ( Jl < 0 ) находится в твердом состоянии и может выступать в качестве несущего слоя. 4 Проектирование фундамента на естественном основании 4.1 Определение глубины заложения подошвы фундамента. Согласно СНиП 2.02.01-83 (п.2.29а) глубина заложения фундамента на крупных песках не зависит от глубины промерзания. Глубину заложения фундамента принимаем из конструктивных соображений. 4.2 Определение размеров подошвы фундамента. Расчетное сопротивление грунта в основании R = (gc1 gc2 / k) ( Mg Kz b g 11 + Mg d1 g11` + ( Mg - 1 ) db g11` + Mc c11 ) gc1 = 1.4 gc2 = 1 К = 1,1 при j = 38 Мg = 2,11 Мg = 9.44 Mc = 10.8 Kz = 1 b = 2.5 g11 = 1000 g11` = 1000 c11 = 0 d1 = 2 м db = 0 R = ( 1.4 1 / 1.1 ) ( 2.11 1 2.5 1000 + 9.44 2 1000 + 0 + 0 ) = 1.27 ( 5275 + 18880 ) = 307 кПа задаемся L/b = 1.5 а) Крайний ряд Aф = N / ( R - g d ) = 2.34 / ( 0.307 - 0.02 2 ) = 8.76 м2 Увеличиваем на 20 % получаем Аф = 10,5 м2 Принимаем размеры фундамента 2,5 на 4,0 м (Аф = 10 м2 ) Конструирование фундамента при Rбетона = 0,19 Мпа и при марке М 100 a = 31 tg a = 0.61 h = ( b - b0 ) / 2 tg a = = (4.0 - 1.2 ) / 2 0.61 = 2.4 м Необходимо принять в качестве несущего слоя 2 слой - песок крупнозернистый, но так как он находится в рыхлом состоянии ( е = 0,76 ) необходимо выполнить мероприятия по его уплотнению. ( еmax = 0.65 ) j = 38 E = 30 C - нет пересчитываем расчетное сопротивление R = ( 1.4 1 / 1.1 ) ( 2.11 1 2.5 1000 + 9.44 2,4 1000 + 0 + 0 ) = 1.27 ( 5275 + 22656) = 354,72 кПа Aф = N / ( R - g d ) = 2.34 / ( 0.354 - 0.02 2 ) = 7,5 м2 Увеличиваем на 20 % получаем Аф = 9 м2 Оставляем размеры фундамента 2,5 на 4,0 м (Аф = 10 м2 ) Vф = 0,7 1,2 0,4 + 0,5 ( 1,6 1,1 + 2,4 1,5 + 3,2 1,9 + 4 2,5) = 11,06 м3 Vгр = 2,5 4 2,4 - 11,06 = 12,94 м3 Gф = 11,06 2400 = 0,265 МН Gгр = 12,94 1900 = 0,246 МН Р max ( min ) = ( N + Gф + Gгр ) / А ± М / W = ( 2.34 + 0.265 + 0.246 ) / 10 ± 0.72 / 6.67 = 0.40 ( 0.18 ) Мпа W = b L2 / 6 =2.5 42 / 6 = 6.67 м3 Р max £ 1,2 R 0.4 Мпа £ 0,42 Мпа Рср = 0,29 £ R = 0.354 б) Средний ряд Aф = N / ( R - g d ) = 3,98 / ( 0.307 - 0.02 2 ) = 14,9 м2 Увеличиваем на 20 % получаем Аф = 17,9 м2 Принимаем размеры фундамента 3,5 на 5,0 м (Аф = 17,5 м2 ) Конструирование фундамента пересчитываем расчетное сопротивление R = ( 1.4 1 / 1.1 ) ( 2.11 1 3.5 1000 + 9.44 2,4 1000 + 0 + 0 ) = 1.27 ( 7385 + 22656) = 380 кПа Aф = N / ( R - g d ) = 3,98 / ( 0.38 - 0.02 2 ) = 11,64 м2 Увеличиваем на 20 % получаем Аф = 14 м2 Оставляем размеры фундамента 3,5 на 5,0 м (Аф = 17,5 м2 ) Vф = 0,7 1,2 0,4 + 0,5 ( 2 1,3 + 3 1,9 + 4 2,5 +5 3,5 ) = 18,236 м3 Vгр = 3,5 5 2,4 - 18,236 = 23,764 м3 Gф = 18,236 2400 = 0,437 МН Gгр = 23,764 1900 = 0,452 МН Р max ( min ) = ( N + Gф + Gгр ) / А ± М / W = ( 3,98 + 0.437 + 0.452 ) / 17,5 ± 1,92 / 14,6 = 0.41 ( 0.15 ) МПа W = b L2 / 6 = 3.5 52 / 6 = 14,6 м3 Р max £ 1,2 R 0,41 МПа £ 0,46 МПа Рср = 0,28 £ R = 0.38 4.3 Расчет осадки фундамента по методу послойного суммирования осадок. Вся толща грунтов ниже подошвы фундамента разбивается на отдельные слои толщиной 0,2 bf Для подошвы каждого слоя определяется : n дополнительное напряжение от нагрузки на фундамент szp i = ai + P0 Р0 = Р - szg 0 n природное напряжение от собственного веса грунта szg i = szg i -1 +Hi gi Если szp i < 0,2 szg i то нижняя граница сжимаемой толщи грунтов основания принимается расположенной на уровне подошвы i - го слоя. В противном случае принимается i = i + 1 и продолжается поиск границы сжимаемой толщи грунтов. Расчет осадки фундаментов производим в табличной форме, как сумму осадок элементарных слоев в пределах сжимаемой толщи грунтов основания. а) Крайний ряд ( ось «А» , скв.1 ) 0,2 bf = 0,2 2,5 = 0,5 м szp i = ai + P0 Р0 = Р - szg 0 = 290 - 45,6 = 244,4 szg 0 = g d = 1900 2.4 = 45.6 szg i = szg i -1 +Hi gi
Отметка слояZ (м)Коэф. aНапряжения в слоях

Е0

Осадка слоя (м)
Природное20%Дополнительное
132,000,01,00045,69,12244,430-
131,500,50,97255,111,02237,56303,96
131,0010,84864,612,92207,25303,45
130,501,50,68274,114,82166,68302,78
130,0020,53283,616,72130,02302,17
129,502,50,41493,118,62101,18252,02
129,0030,325102,620,5279,43251,59
128,503,50,260112,122,4263,54251,27
128,0040,210121,624,3251,32251,03
127,504,50,173131,126,2242,28250,85
127,0050,145140,628,135,44171,04
126,505,50,123150,13030,10170,89
126,0060,105159,631,925,66170,75
Всего21,8
Осадка фундамента S = 0.8 21,8 = 17,44 мм. < 80 мм. Граница сжимаемой толщи грунта на отм.126,00 м. (мощность сжимаемой толщи грунтов 6 м. ). При наличии в сжимаемой толще грунта меньшей прочности, чем вышележащие слои, необходимо проверить условие szp + szg £ Rz z = 5 м szp + szg = 35,44 + 140,6 = 176,04 R = ( 1.4 1 / 1.1 ) ( 0,47 1 8,25 2010 + 2,89 2,4 1860 + 0 + 5,48 25 ) = 1.27 ( 7794 + 12900 + 137 ) = 264 кПа bz = Az + a2 - a = 80.4 + 0.752 - 075 = 8.25 Az = N / szp = 2.85 / 35.44 = 80.4 a = ( L - b ) / 2 = ( 4 - 2.5) / 2 = 0.75 szp + szg = 176.04 кПа £ Rz = 264 кПа Условие выполнилось б) Средний ряд ( ось «Б» , скв.2 ) 0,2 bf = 0,2 3,5 = 0,7 м szp i = ai + P0 Р0 = Р - szg 0 = 280 - 45,6 = 234,4 szg 0 = g d = 1900 2.4 = 45.6 szg i = szg i -1 +Hi gi
Отметка слояZ (м)Коэф. aНапряжения в слоях

Е0

Осадка слоя (м)
Природное20%Дополнительное
132.000,01,00045,69,12234.430-
131.30.70,97258.911.78227.84305.32
130.61.40,84872.214.44198.77304.64
129.92.10,68285.517.1159.86303.73
129.22.80,53298.819.76124.70253.49
128.53.50,414112.122.4297.04252.72
127.84.20,325125.425.0876.18252.13
127.14.90,260138.727.7460.94251.71
126.45.60,21015230.449.22251.38
125.76.30,173165.333.0640.55171.67
12570,145178.635.7233.99171.40
Всего28.19
Осадка фундамента S = 0.8 28.19 = 22.55 мм. < 80 мм. Граница сжимаемой толщи грунта на отм.125,00 м. (мощность сжимаемой толщи грунтов 7 м. ). D S = 2.55 - 1.75 = 0.8 cм = 0,008 м L = 18 м D S / L = 0.008 / 18 = 0.00044 < 0.002 5 Проектирование свайного фундамента из забивных призматических свай (вариант 2) В качестве несущего слоя выбираем 5 слой - Суглинок твердый. В этом случае минимальная длина свай равна 12 м. ( так как сваи должны быть заглублены в несущем слое не менее чем на 1 метр ). Принимаем сваи размером сечения 400 * 400 мм. Глубину заделки свай в ростверке принимаем 0,1 м. ( шарнирное сопряжение свай с ростверком ). 5.1 Расчет на прочность а) Крайний ряд (скв. 1 ) Несущая способность сваи Fd = gc ( gcr R A + U S gcf fi hi ) gc = 1 gcr = 1 gcf = 1 R = 10740 кПа А = 0,16 м2 U = 1.6 м
слои12345678

fi

38,546,85356,359,59966,4

hi

1,41,21,220,521,71,9
Fd = 1 ( 1 10740 0,16 + 1,6 ( 1 38,5 1,4 + 46,8 1,2 + 53 1,2 + 56,3 2 + 59,5 0,5 + + 9 2 + 9 1,7 +66,4 1,9 ) = 2,48 МН Определяем число свай n = gr N / Fd = 1.4 2.34 / 2.48 = 1.32 Принимаем 2 сваи Определяем нагрузку на 1 сваю Vр = 0,4 ( 0,7 1,2 + 0,7 2,3 ) = 0,98 м3 Vгр = 0,8 0,7 2,3 - 0,98 = 0,31 м 3 Gр = 0,98 2400 = 23 кН Gгр = 0,31 1900 = 0,6 кН Nd = 2.34 + 0.023 + 0,006 = 2,37 МН N = Nd /n ± Mx y / S yi2 ± My x / S xi2 = = 2.37 / 2 ± 0.72 0.8 / 0.82 + 0.82 = 1.64 (0.74 ) y = 0 N = 1.64 МН £ Fd / gr = 2.48 / 1.4 = 1.77 МН б) Средний ряд (скв. 2 ) Несущая способность сваи Fd = gc ( gcr R A + U S gcf fi hi ) gc = 1 gcr = 1 gcf = 1 R = 10740 кПа А = 0,16 м2 U = 1.6 м
слои12345678

fi

36,7546,251,556,658,699,168,01

hi

0,920,621,821,51,1
Fd = 1 ( 1 10740 0,16 + 1,6 ( 36,75 0,9 + 46,2 2 + 51,5 0,6 + 56,6 2 + 58,6 1,8 + + 9 2 + 9,1 1,5 + 68,1 1,1 ) = 2,49 МН Определяем число свай n = gr N / Fd = 1.4 3,98 / 2.49 = 2,49 Принимаем 3 сваи Определяем нагрузку на 1 сваю Vр = 0,4 ( 0,7 1,2 + 2,3 2,3 ) = 2,45 м3 Vгр = 0,8 2,3 2,3 - 2,45 = 1,78 м 3 Gр = 2,45 2400 = 59 кН Gгр = 1,78 1900 = 34 кН Nd = 3,98 + 0.059 + 0,034 = 4,1 МН N = Nd /n ± Mx y / S yi2 ± My x / S xi2 = = 4,1 / 3 ± 1,99 0.8 / 0.82 + 0.82 ± 0,72 0.8 / 0.8 2 + 0.82 + 0.82 = 2,87 ( -0,13 ) N = 2,87 МН > Fd / gr = 2.49 / 1.4 = 1.78 МН Необходимо увеличить количество свай до 4 N = Nd /n ± Mx y / S yi2 ± My x / S xi2 = = 4,1 / 4 ± 1,99 0.8 / 4 0.82 ± 0,72 0.8 / 4 0.82 = 1,88 ( -0,19 ) N = 1,88 МН > Fd / gr = 2.49 / 1.4 = 1.78 МН Необходимо увеличить расстояние между сваями N = Nd /n ± Mx y / S yi2 ± My x / S xi2 = = 4,1 / 4 ± 1,99 1 / 4 12 ± 0,72 1 / 4 12 = 1,71 ( 0,35 ) N = 1,71 МН £ Fd / gr = 2.49 / 1.4 = 1.78 МН 5.2 Расчет свайного фундамента по деформациям j 11,mt = S j 11,i hi / S hi а) Крайний ряд ( скв. 1 ) j 11,mt = S j 11,i hi / S hi = ( 38 1.4+ 0 + 38 2.5 + 19 3.7 + 23 1.9 ) / ( 2.2 + 2.4 + 2.5+ + 3.7 + 1.9 ) = 22 L = h tg ( j 11,mt / 4 ) = 11.9 tg 5.5 = 11.9 0.096 = 1.14 b = 2 a + 2 0.4 + 1.2 = 4.28 м б) Средний ряд ( скв. 2 ) j 11,mt = S j 11,i hi / S hi = ( 38 0,9+ 0 + 38 3,8 + 19 3.5 + 23 1.1 ) / ( 2.2 + 2.4 + 2.5+ + 3.7 + 1.9 ) = 22,7 L = h tg ( j 11,mt / 4 ) = 11.9 tg 5.7 = 11.9 0.0998 = 1.19 b = 2 a + 2 0.4 + 1.6 = 4.78 м Определение осадки а) Крайний ряд ( ось «А» , скв. 1 ) Vусл.ф = 4,28 2,98 12,7 = 161,98 м3 Gусл.ф = 161,98 20 кН/м3 = 3240 кН N = 1640 2 = 3280 кН Рср = ( G + N ) / A = ( 3240 + 3280 ) / 4.28 2.98 = 511.4 кПа Расчетное сопротивление грунта в основании R = (gc1 gc2 / k) ( Mg Kz b g 11 + Mg d1 g11` + ( Mg - 1 ) db g11` + Mc c11 ) gc1 = 1.4 gc2 = 1 К = 1,1 при j = 23 Мg = 0,69 Мg = 3,65 Mc = 6,24 Kz = 1 b = 2.98 g11 = 1860 g11` = 2010 c11 = 25 d1 = 12,7 м db = 0 R = ( 1.4 1 / 1.1 ) ( 0,69 1 2,98 1860 + 3,65 12,7 2010 + 0 + 6,24 25 ) = 1.27 ( 3825 + 93174 + 156 ) = 1233,9 кПа Рср = 511,4 кПа < R = 1233.9 кПа 0,2 bf = 0,2 4,28 = 0,8 м Р0 = Р - szg 0 = 511,4 - 241,3 = 270,1 szg 0 = g d = 1900 12.7 = 241,3 szg i = szg i -1 +Hi gi szp i = ai + P0
Отметка слояZ (м)Коэф. aНапряжения в слоях

Е0

Осадка слоя (м)
Природное20%Дополнительное
121,70,01,000241,348,26270,114-
120,90,80,977256,551,3263,891415,08
120,11,60,879271,754,34237,421413,54
119,32,40,749286,957,38202,301411,56
118,53,20,629302,160,42169,89149,71
117,740,530317,363,46143,15148,18
116,94,80,449332,566,5121,27146,93
116,15,60,383347,769,54103,45145,91
115,36,40,329362,972,5888,86145,08
114,57,20,285378,175,6276,98144,40
113,780,248393,378,6666,98143,83
Всего84,22
Осадка фундамента S = 0.8 84,22 = 67,38 мм. < 80 мм. Граница сжимаемой толщи грунта на отм.113,00 м. (мощность сжимаемой толщи грунтов 8 м. ). б) Средний ряд ( ось «Б», скв. 2 ) Vусл.ф = 4,78 4,78 12,7 = 290,17 м3 Gусл.ф = 290,17 20 кН/м3 = 5804 кН N = 1710 4 = 6840 кН Рср = ( G + N ) / A = ( 5804 + 6840 ) / 4.78 4,78 = 553,39 кПа Расчетное сопротивление грунта в основании R = (gc1 gc2 / k) ( Mg Kz b g 11 + Mg d1 g11` + ( Mg - 1 ) db g11` + Mc c11 ) gc1 = 1.4 gc2 = 1 К = 1,1 при j = 23 Мg = 0,69 Мg = 3,65 Mc = 6,24 Kz = 1 b = 4,78 g11 = 1860 g11` = 2010 c11 = 25 d1 = 12,7 м db = 0 R = ( 1.4 1 / 1.1 ) ( 0,69 1 4,78 1860 + 3,65 12,7 2010 + 0 + 6,24 25 ) = = 1.27 ( 6134,65 + 93174 + 156 ) = 1263,2 кПа Рср = 553,39 кПа < R = 1263,2 кПа 0,2 bf = 0,2 4,78 = 0,9 м Р0 = Р - szg 0 = 553,39 - 241,3 = 312,09 szg 0 = g d = 1900 12.7 = 241,3 szg i = szg i -1 +Hi gi szp i = ai P0
Отметка слояZ (м)Коэф. aНапряжения в слоях

Е0

Осадка слоя (м)
Природное20%Дополнительное
121,70,01,000241,348,26312,0914-
120,80,90,960258,451,68299,61419,26
119,91,80,800275,555,1249,671416,05
1192,70,606292,658,52189,121412,16
118,13,60,449309,761,94140,13149,01
117,24,50,336326,865,36104,86146,74
116,35,40,257343,968,7880,21145,16
115,46,30,20136172,262,73144,03
Всего72,41
Осадка фундамента S = 0.8 72,41 = 57,93 мм. < 80 мм. Граница сжимаемой толщи грунта на отм.115,40 м. (мощность сжимаемой толщи грунтов 6,3 м. ). D S = 67,38 - 57,93 = 0.95 cм = 0,0095 м L = 18 м D S / L = 0.0095 / 18 = 0.00052 < 0.002 Экономическое сравнение вариантов
ед.стоимость
виды работизм.Обоснов.обьемрасценкана весь обьем

1 Фундамент на естественном основании

1 Разработка грунта в отвал

1000м3

2 То же с погрузкой«»
3 Обратная засыпка пазух«»
4 Уплотнение грунта

100м2

5 Устройство монолитного фундамента

м3

6 Стоимость арматуры ( 2%)т

Итого

2 Свайный фундамент

1 Разработка грунта в отвал

1000м3

2 То же с погрузкой«»
3 Обратная засыпка пазух«»
4 Уплотнение грунта

100м2

5 Погружение свай дизель-молотомшт
6 Стоимость 12м свай

м3

7 Устройство монолитного фундамента (ростверка)

м3

8 Стоимость арматуры (2%)т

Итого

ВЫВОД : Экономически целесообразнее применить в данных условиях свайный фундамент. Список литературы 1 СНиП 2.02.01-83 « Основания зданий и сооружений » 2 СНиП 2.02.03-85 « Свайный фундамент » 3 СНиП 2.02.02-83 « Нагрузки и воздействия » МИНИСТЕРСТВО ВЫСШЕГО И СРЕДНЕГО СПЕЦИАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ Ижевский Государственный Технический Университет Кафедра «Геотехника и строительные материалы» Расчетно-пояснительная записка к курсовому проекту по дисциплине «Основания и Фундаменты» Выполнил : Павлов К.В. группа 8-10-2 Проверил: Турчин В.В ИЖЕВСК 1998